1.2對中數(shù)據(jù)分析

1.2.1關(guān)于對中的標準

油泵廠家關(guān)于聯(lián)軸器的對中標準為斷面間隙4～5mm、角向偏差為0.5°（約0.8mm）、徑向偏差0.1mm。

1.2.2實際對中數(shù)據(jù)分析

經(jīng)檢查2LHP150PO安裝時斷面間隙5.47mm、角向偏差為0.73mm、徑向偏差0.1mm，2LHQ150PO安裝時斷面間隙3.97mm、角向偏差為0.44mm、徑向偏差0.14mm，與要求的對中標準進行對比，可以發(fā)現(xiàn)均不滿足油泵的對中要求。

綜上分析可知：未嚴格按對中標準進行安裝造成對中不良。

1.3振動數(shù)據(jù)分析

查閱2LHQ152PO歷史振動趨勢，看出泵非驅(qū)動端的振動滿足標準要求，但驅(qū)動端的振動偏高，更換新聯(lián)軸器后振動值下降。同時調(diào)取現(xiàn)場對2LHQ152PO更換聯(lián)軸器之前與之后的測振頻譜。根據(jù)更換聯(lián)軸器前后對比可以看出，泵驅(qū)動端的振動頻譜均為11倍頻（嚙合頻率）占主要成分。綜上分析：泵驅(qū)動端振動高并非聯(lián)軸器對中不良引起，而主要是由于齒輪嚙合所造成，更換新聯(lián)軸器后，驅(qū)動端振動下降主要是由于新聯(lián)軸器更加緊湊，軸系的剛度。

1.4聯(lián)軸器選型分析

1.4.1聯(lián)軸器力矩校核計算

根據(jù)齒輪泵EOMM手冊，電機功率為7.5kW，轉(zhuǎn)速為720r/min。根據(jù)廠家提供的聯(lián)軸器安裝技術(shù)手冊，現(xiàn)場使用的POLY-NORMAR聯(lián)軸器的允許扭矩為150N·M，較大瞬時轉(zhuǎn)矩為300N·M。根據(jù)JB/T7511-1994《機械式聯(lián)軸器選用計算》，針對電動機驅(qū)動的齒輪泵，其計算扭矩Tc如下（取電機功率Pw進行計算）：Tc=TKwKKzKt其中：Kw=1，K=1.5，Kz=1，Kt=1T=9550Pw/nPw———電機功率n———電機轉(zhuǎn)速經(jīng)計算：2LHP152PO需選用的聯(lián)軸器較小需用力矩需大于149.2N·M，實際選用的POLY-NORMAR聯(lián)軸器需用扭矩為150N·M，剛剛滿足標準要求。

1.4.2POLY-NORM聯(lián)軸器的維護要求

POLY-NORMAR聯(lián)軸器是橡膠彈性塊式聯(lián)軸器，其主要通過彈性塊的變形來補償聯(lián)軸器的徑向及角向偏差。設(shè)備運行過程中，彈性塊不可避免的會產(chǎn)生磨損。因此，對于此類聯(lián)軸器，需要頻繁檢查、維護，聯(lián)軸器的穩(wěn)定運行，根據(jù)POLY-NORMAR聯(lián)軸器的檢查維護要求，需要每兩個月測量膠塊磨損厚度來決定是否更換。

1.4.3選型綜合分析

①KTRPOLY-NORMAR聯(lián)軸器許用力矩滿足標準要求，但力矩選型裕度嚴重偏小。②POLY-NORMAR聯(lián)軸器的膠塊容易磨損，對對中變化及膠塊減薄比較敏感，該類型聯(lián)軸器需頻繁檢查、維護。

綜合分析認為：POLY-NORMAR聯(lián)軸器選型不適合現(xiàn)場運行需求。2原因分析及改進措施

2.1根本原因

預(yù)潤滑油泵聯(lián)軸器力矩選型裕度過小，安裝時未按對中標準進行對中，造成2LHP152PO在長時間連續(xù)的運行過程中，橡膠塊發(fā)生較快的磨損以及應(yīng)力老化現(xiàn)象。

2.2促成因素

由于柴油機預(yù)潤滑油泵需長期運行，現(xiàn)場難以進行頻繁的檢查、維護，聯(lián)軸器彈性塊逐漸消耗，導(dǎo)致金屬齒爪直接接觸，造成斷裂。

2.3改進措施

①根據(jù)分析和試驗，將該類型聯(lián)軸器進行替代換型，改為膜片式聯(lián)軸器，對不滿足對中標準的泵進行調(diào)整。②升版聯(lián)軸器對中檢查維修大綱。③升版日常巡檢單，變加對泵的振動測量。3結(jié)束語核電廠應(yīng)急柴油發(fā)電機組是重要的安 全設(shè)備，根據(jù)本文的分析，電廠將改進措施進行了落實，效果良好，未再出現(xiàn)類似的故障。